Oczyszczanie ścieków projekt

Przykładowy projekt oczyszczalni ścieków, może komuś się przyda, oceniony na 3 bo nie do końca niezgodny z założeniami i oddany po terminie i słabo broniony;) Całość moge wysłać na maila, podać maila w komentarzu, powinienem wysłać w czasie 12h;)

Opis techniczny: 2

1 Wyznaczenie układu technologicznego ZUW 3

2 Obliczenia technologiczne 4

2.1 Ideogram technologiczny 4

2.2 Ideogram sekwencji urządzeń 4

2.3 Obliczenie dawki koagulanta 4

2.3.1 Koagulant 4

2.3.2 Magazynowanie koagulanta 5

2.4 Wyznaczenie dawki wapna 6

2.4.1 Magazynowanie wapna 8

3 Wymiarowanie komór szybkiego mieszania-urządzenia do realizacji procesu koagulacji 11

3.1 Objętość komory szybkiego mieszania 11

4 Komora flokulacji(wolne mieszanie) 14

4.1 Komora wolnego mieszania 14

5 Osadnik o przepływie pionowym 16

6 Filtr grawitacyjny 18

Opis techniczny:

Przedmiotem opracowania jest stacja uzdatniania wody o wydajności projektowej

Q = 12500 m³/d.

Na podstawie charakterystyki fizykochemicznej i bakteriologicznej wody surowej podanej w temacie przyjęto następujący schemat technologiczny:

Ujęcie wody

Koagulacja

Flokulacja

Sedymentacja

Filtracja

Zbiornik wody czystej

Dezynfekcja

Do procesu koagulacji zaproponowano zastosowanie koagulanta PAX – XL 60. Jest to wodny roztwór polichlorku glinu. Łatwy w dawkowaniu. Odporny na zmiany pH. Tworzy mniejszą masę osadu. Umożliwia uzyskanie wyższego stopnia oczyszczania. Występuje w dużych stężeniach. Powoduje szybkie tworzenie kłaczków. Wymaga mniejszych dawek. Zwykle stosowany jest przy dużych barwach.

Zaprojektowano cztery zbiorniki do magazynowania koagulanta o łącznym czasie przechowywania 30 dni. Każdy zbiornik ma pojemność V = 10m³, średnicę wewnętrzną 1,6 m. Zbiorniki te są wykonane z laminatu poliestrowo-szklanego (TWS).

Proces koagulacji będzie prowadzony w dwóch komorach szybkiego mieszania (KSM) w typu labiryntowego.

Kolejny etap prowadzony jest w czterech komorach flokulacji, wykonanych z żelbetu, połączonych w układzie równoległym o łącznej objętości 60 m³. Założono głębokość komory 4,5 m. Obliczona średnicę każdej z komory, wynosi: D = 1,9 m.

Proces sedymentacji zawiesiny przeprowadzono w czterech żelbetowych osadnikach o średnicy wewnętrznej D = 9,78 m i wysokości H = 2,7 m.

Do odprowadzenia wody z osadników zastosowałam koryta zbiorcze umieszczone w poprzek osadnika. Koryta są wyposażone w przelewy pilaste. Dopływ do komory odbywa się przez przelewy Thomsona.

Filtracja oczyszczanej wody odbywa się na czterech 4 filtrach wykonanych z żelbetu o wymiarach B = 5m, L= 7 m. Wysokość złoża filtracyjnego wynosi H = 0,8 m, warstwa podtrzymująca ma wysokość 0,4 m.

Zaprojektowano drenaż płytowy z dyszami do płukania wodno-powietrznego. Koryto zbiorcze ma przekrój złożony: w górnej części o ścianach pionowych, a w dolnej o kształcie półokrągłym. Koryto zbiorcze ma spadek dna w kierunku zgodnym z kierunkiem przepływu wody po płukaniu wynoszący 2%.

Przyjęty układ technologiczny zapewni uzyskanie wody czystej o jakości zgodnej z Rozporządzeniem Ministra Zdrowia z dnia 27.11.2002 r. Pozostałe wymiary zaprojektowanych urządzeń zostały przedstawione w części obliczeniowej projektu.

Wyznaczenie układu technologicznego ZUW

Dla usunięcia zanieczyszczeń zaprojektowano układ technologiczny realizujący sekwencję procesów:

• Koagulacji

• Flokulacji

• Sedymentacji

• Filtracji

• Dezynfekcji końcowej

Do procesu koagulacji zaprojektowano użycie koagulanta PAX – XL 60.

Obliczenia technologiczne

Ideogram technologiczny

1. Ujęcie wody
2. Szybkie mieszanie (koagulacja)
3. Flokulacja
4. Sedymentacja
5. Filtracja
6. Dezynfekcja
7. Zbiornik wody czystej

Ideogram sekwencji urządzeń

1. Ujęcie wody
2. Komora szybkiego mieszania ( labiryntowa)
3. Komora wolnego mieszania flokulacji
4. Osadnik o przepływie pionowym
5. Filtr grawitacyjny (piasek + antracyt)
6. Chlorownia
7. Zbiornik wody czystej

Obliczenie dawki koagulanta

Koagulant

Jako koagulant stosujemy polichlorek glinowy PAX – XL 60 - wodny roztwór polichlorku glinu o stężeniu 35% i gęstości 1,25kg/l

• dla mętności

M_max = 35g/m³

D_M = 41,42 g/m³

Zgodnie z powyższymi danymi po dokonaniu ekstrapolacji przyjmuję następującą dawkę koagulantu:

D(M = 35 mgSiO₂/l) =41,42 mgAl/l

Po przeliczeniu dawki glinu na dawkę PAX - ie:

D = 41,42 mgAl/l = 100 ml PAX/m­³

• dla barwy

B_max = 29 gPt/m³

D_B = 26,93 g/m³

Zgodnie z powyższymi danymi po dokonaniu ekstrapolacji przyjmuję następującą dawkę koagulanta:

D(B = 29 mgPt/l) = 26,93 mgAl/l

Po przeliczeniu dawki glinu na dawkę PAX - ie:

D = 26,93mg Al/l = 65 ml PAX/m­³

Z powyższego wynika wniosek, że należy przyjąć dawkę PAX D = 100 ml/m­³

Magazynowanie koagulanta

Projektuje się cztery zbiorniki do magazynowania koagulanta o łącznym czasie przechowywania 30 dni.

Dobowe zużycie PAX

Q_d - wydajność stacji uzdatniania wody

Q_d = 12500 m­³/d

m­³/h = 0,145 m­³/s

Z_d - zużycie dobowe

Z_d = Q_d  PAX = 12500  100 =1250000 ml/d = 1250 l PAX/d

Projekt magazynowania

2 zb.   = 30 dni

V = D  Z_d

V = 30  1,25 = 37,5 m³

V_śr.zb =m³

Z karty katalogowej dobrano zbiornik poziomy cylindryczny z tworzywa poliestrowo-szklanego typu AC-A typoszereg 160 AC-10A, obj. V = 10,0m³

Parametry zbiornika : pojemność V = 10,0 m³

średnica D = 1600 mm

długość części walcowej L = 5200 mm

Dobór pomp dawkujących

Pompę dobieram na Q_maxp

Z_d = Q_d  PAX_max = 12500  100 = 1250000 ml/d =1250 l PAX/d = 52,1 l PAX/h

Q = Q D_max= 52,1 l/h

Q =

Z katalogu dobrano pompę typ ProMinent Vario C typ 07026

Parametry pompy: wydajność Q = 26 l/h

Wyznaczenie dawki wapna

• wyznaczenie dawki wapna przed procesem koagulacji

zas. M = 3,72

– nie dodajemy wapna przed koagulacją

- wyznaczenie dawki wapna po procesie koagulacji

pH = 7,5

zas. M =

• Zawartość CO2 wolnego wyznaczamy za pomocą nomogramu równoagi węglowo-wapniowej

[CO_2W] = 26 gCO₂/m3

CO_2P] = 12 g/m3

a) CO₂ agresywne

[CO_{2 agr]} = [CO_2W] – [CO_2P] = 26 – 12 = 14g/m³

Woda surowa zawiera CO2 agresywne.

b) Parametry wody po koagulacji

• ZMIANA ZASADOWOŚCI

• ZWIĘKSZENIE ZAWARTOŚCI CO₂

• Z NOMOGRAMU odczytujemy zawartość przynależnego dla nowej zasadowości M, która wynosi 6,7g CO_2a/m³

• AGRESYWNE CO₂ usuwa się przez dodanie wapnia

2CO_2a + CaO + H₂O = Ca(HCO₃)₂

- PRZYBLIŻENIE

przyjmujemy, że będzie się wiązać 27g

• WIĘC

• NOWA ZASADOOŚĆ WODY WYNOSI

• Z MONOGRAMU

CO_2a + 15,3g CO₂/m³

• DAWKA WAPNA

D_W = 17,18

Magazynowanie wapna

Projektuje się pomieszczenie magazynowe do magazynowania wapna o łącznym czasie przechowywania 30 dni.

Surowiec: Przyjmujemy, że używane będzie wapno hydratyzowane o czystości 97%, składowane w workach 50kg.

Dobowe zużycie

Q_d - wydajność stacji uzdatniania wody

Q_d = 12500 m­³/d

m­³/h = 0,145 m­³/s

Z_d - zużycie dobowe

Z_d = Q_d  D_W = 12500  17,18 =2147500g/d = 214,75 kg/d

Projekt magazynowania

 = 30 dni

F =

F =

Dobór urządzenia do przygotowania mleka wapiennego

Zakładamy 2 zbiorniki mleka wapiennego z mieszaniem hydraulicznym, zapewniające zapas mleka na 12h.

V_zMW =

V_zMW = 0,716 m³

Z katalogu dobrano zbiorniki o normatywnej wielkości 4.

Pojemność łączna zbiornika V_zMW = 0,890

2.5 Dawka chloru:

Ponieważ woda, która należy poddać oczyszczeniu, jest znacznie zanieczyszczona związkami oganicznymi chlor dodaje się w ilości

D_Cl2 = D_{Cl2 poz} + 0,79 utl.

Gdzie:

D_{Cl2 poz} - chlor pozostały w wodzie po czasie kontaktu 30 min ( 0,1÷0,3 g Cl₂ / m³),

g Cl₂ / m³,

utl. – chemiczne zapotrzebowanie na utlenialność, g O₂ / m³.

D_Cl2 = g Cl₂ / m³

D_Cl2 = 6,915 g Cl₂ / m³.

Dobowe zapotrzebowanie na chlor.

M_{d max} = = 86,44 kg / d.

Wielkość zapasu Z wyznacza się jako iloczyn maksymalnego dobowego zużycia reagenta M_{d max} i wymaganego czasu składowania T_m (30 dni = 1,25 d)

Z =

2.5.1 Magazynowanie chloru

n = Z / 45,

gdzie:

n – liczba butli,

Z – niezbędny zapas chloru na 30 dni, kg.

N = 2594 / 45 = 58 szt.

Powierzchnię magazynu dla chloru wyznacza się na podstawie wzoru

F = ,

F = 70 m² .

2.5.2 Dobór chloratorów

Chloratory zostały dobrane na podstawie dziennego wydatku godzinowego.

W_Cl = (D_Cl*Q_g) / 24,

gdzie:

W_Cl – wydatek chloru, g Cl / h,

D_Cl – dawka chloru, g Cl / m³,

Q_g – wydajność, m³ / d.

W_Cl = (6,915 * 12500) / 24 = 3600 g Cl / h.

Na podstawie obliczonego wydatku chloru przyjęto typ Chlorator C53.

Wymiarowanie komór szybkiego mieszania-urządzenia do realizacji procesu koagulacji

Objętość komory szybkiego mieszania

Zaprojektowano mieszacz hydrauliczny z przepustami i przegrodami. Powierzchnia każdego z przepustów obliczono

f_p = Q / v,

gdzie:

Q – wydajność, m³ / s,

v – prędkośc przepływu wody przez przepusty i otworki, 1,0 m / s.

f_p = 0,145 / 1,0 = 0,145 m²

Powierzchnia czynna przekroju koryta

F = f_p / 0,35

F = 0,145 / 0,35 = 0,415 m²

Przy wypełnieniu H = 0,4 m obliczono szerokość koryta

B = F / H

B = 0,415 / 0,4 = 1,038 m.

Strata ciśnienia podczas przepływu przez przepusty wyniosła

h_s = v² / (² 2 g )

gdzie:

 - współczynnik przepływu przez otwór przepustowy, ( 0,62 – 0,7)

h_s = 1² / (0,7² * 2 * 9,81) = 0,10 m H₂O.

Wysokość wypełnienia H_i mieszacza przed poszczególnymi przegrodami

• przed pierwszą przegrodą

H₁ = H +3*h_s

H₁ = 0,4 + 3 * 0,10 = 0,7 m,

• przed drugą przegrodą

H₂ = H + 2*h_s

H₂ = 0,4 + 2 * 0,10 = 0,6 m,

• przed trzecią przegrodą

H₃ = H + h_s

H₃ = 0,4 + 0,1 = 0,5 m.

Wysokość przepustów w każdej z przegród h_i

• w pierwszej przegrodzie

h₁ = H₂ - (0,1 – 0,15 m)

h₁ = 0,6 - 0,1 = 0,5 m,

• w drugiej przegrodzie

h₂ = H₃ - (0,1 – 0,15 m)

h₂ = 0,5 – 0,1 = 0,4 m,

• w trzeciej przegrodzie

h₃ = H - (0,1 – 0,15 m)

h₃ = 0,4 – 0,1 = 0,3 m.

Szerokość przepustów w każdej z przegród b_i

• w pierwszej przegrodzie

b₁ = f_p / h₁

b₁ = 0,145 / 0,5 = 0,290 m,

• w drugiej przegrodzie

b₂ = f_p / (2*h₂)

b₂ = 0,145 / (2 * 0,4) = 0,182 m,

• w trzeciej przegrodzie

b₃ = f_p / h₃

b₃ = 0,145 / 0,3 = 0,484 m.

Odległość między przegrodami wynosi

l = 2*B

l = 2 * 1,038m =2,076 m.

Komora flokulacji(wolne mieszanie)

Komora wolnego mieszania

Zaprojektowano mieszacz pionowy z wirowym ruchem wody ( stożkową komorę wolnego mieszania).

Przy założonym czasie przetrzymania 400s i przyjęciu 4szt. wydajność pojedynczej komory wynosi Q = 130,5 m³/h, czyli 0,037 m³/s objętość komory mieszania wyniosła

Gdzie:

Q – wydajność, m³ / s,

T – czas przetrzymania, s.

Przyjęto wysokość cylindrycznej części osadnika H = 5m, stąd wysokość komory flokulacji

H_r = 0,9H

H_r = 4,5m

Powierzchnia komory flokulacji wynosi

Stąd średnica komory

D = 1,9m

Woda do komory jest doprowadzana przewodem kołowym, zakończonym dyszą umieszczonym mimośrodowo.

Przyjęto średnicę przewodu d = 200mm, stąd prędkość przepływu w rurociągu wynosi 2,47 m/s < 3m/s.

Średnicę dyszy d_d oblicza się na podstawie wzoru

przyjęto: - dla dyszy o kącie rozwarcia 25^o

- v_d = 2m/s,

- długość dyszy

- odległość dysz od ściany komory L = 0,2 D = 0,38m

- trata ciśnienia przy wypływie wynosi h_s = 0,15m H₂O.

Do odprowadzenia wody z mieszacza zaprojektowano koryto zbiorcze na obwodzie. Dla założonej prędkości przepływu 0,6 m / s przyjęto koryto o szerokości 0,4 m i wysokości

0,6 m.

Woda do koryta zbiorczego dopływa przez otwory umieszczone na obwodzie mieszacza. Powierzchnia otworów, przy prędkości przepływu przez otwory v = 0,1 m / s , wynosi

f_o = 0,139 m².Liczba otworów, przy założonej średnicy otworów d_o = 0,1 m, wynosi

n = 18. Odległość między otworkami wynosi L = 0,47 m.

Osadnik o przepływie pionowym

Powierzchnia osadnika wynosi

gdzie:

Q – wydajność, m³ / s,

v_p – prędkość przepływu pionowego, (0,4 – 0,5 mm / s), m/s,

n – liczba jednostek,.

Przyjęto 4 osadniki każdy o powierzchni 75 m².

Objętość osadnika

gdzie:

Q – wydajność, m³ / h,

T – czas przepływu wody przez osadnik, (1,5 – 2,0h).

Wysokość osadnika

H = V / F_os

Średnica wewnętrzna osadnika

Przy czym należy uwzględnić także

a następnie dodać do średnicy wewnętrznej osadnika

D + d _fr = 9,78+ 0,978 = 10,76 m,

ponieważ komora wolnego miesznia została obliczona osobno.

Wymagana długośc krawędzi przelewowych wyniosła

gdzie:

O_p- obciążenie hydrauliczne przelewów, [3 –5 m³ / (h m)],

Objętość leja osadowego

gdzie:

T_e - czas pomiędzy kolejnym usuwaniem osadu z osadnika, 8 h,

C_o,C – stążenie zawiesin w dopływie i odpływie z osadnika, g / m³,

n – liczba osadników,

 - stężenie osadów w strefie osadowej, 30 000 g / m³.

C_o = C_z + + N,

gdzie:

C_z – stężenie zawiesin w wodzie surowej, 17 g / m³,

K – współczynnik dla siarczanu glinu oczyszczonego; 0,55;

D – dawka koagulantu; 41,42 g / m³;

B – barwa wody; 29 g Pt / m³;

N – ilośc nierozpuszczalnych związków w reagencie dodawanym do wody w przeliczeniu na g / m³; (15% D_CaO); 2,58g CaO

C_o = = 49,611g / m³

V_o = = 1,14 m³.

Filtr grawitacyjny

Parametry złoża filtracyjnego d₁₀ = 0,4 mm , WR = 1,50. Powierzchnia filtrów grawitacyjnych

F = ,

gdzie:

Q_{d max} – maksymalna wymagana dobowa wydajność filtrów, m³ / d,

v_f – obliczeniowa prędkość filtracji, 9 m / h,

_1,_2,₃ – współczynniki wynikające z warunków eksploatacji filtrów, których wartość została przyjęta orientacyjnie: ₁ = 0,95; ₂ = 0,85; ₃ = 0,75.

F = = 76,44 m²

Zostały przyjęte 4 filtry o wymiarach 4 m x 5 m tj. o powierzchni 20 m². Prędkość filtracji przy 1 wyłączonym z eksploatacji filtrze

v = = 6,94 m / h.

Przyjęto wysokość złoża filtracyjnego H_zł = 1,0 m, wysokość warstwy podtrzymującej 0,3 m. Odległość koryt popłuczyn od warstwy podtrzymującej, przy założeniu 50% ekspansji złoża, wyznaczono

Dla danego uziarnienia przyjęto płukanie filtru wodą.

Dla złoża o parametrach d₁₀ = 0,4 mm, WR = 1,50 oraz temperatury 283 K intensywność płukania wodą wynosi

q_pł = 6 dm³ / (m² s),

Q_x = = 120 dm³ / s = 0,12 m³ / s

Przyjęto koryto popłuczyn, którego szerokość wyniosła

2x = Q_x^0,4

2x = ^0,4 = 0,42 m^.

Dla przyjętej szerokości koryta popłuczyn 0,5 m i prędkości przepływu popłuczyn m / s obliczona głębokość koryta wynosi m.

Przyjęto kanał zbiorczy o szerokości 0,6 m. Odległość dna kanału od dna koryta wynosi

L = 1,73  q² / () + 0,2;

gdzie:

q – natężenie przepływu popłuczyn w kanale, m³ / s,

B – szerokość dna kanału; 0,6 m;

g – przyspieszenie ziemskie, 9,81 m / s.

L = 1,73  (0,12)² / () + 2 = 0,31 m.

Przyjęto L = 0,4 m.

W filtrze zastosowano drenaż grzybkowy niskooporowy. Przyjęto liczbę grzybków

81 szt./1 m² płyty drenażowej, każdy z nich ma na obwodzie 24 prostokątne szczeliny o wymiarach 10 mm x 0,7 mm. Powierzchnia szczelin w jednym grzybku

f₁ = m² .

Całkowita liczba grzybków w drenażu 1 filtru N = = 1620 szt., stąd całkowita powierzchnia szczelin

f₁ = = 0,272 m²

Co stanowi ok. 1,36% powierzchni filtra.

Rzeczywista prędkość filtracji

V_rz = Q / (),

gdzie:

n – liczba filtrów,4,

F₁ – powierzchnia pojedynczego filtra, m².

V_rz = 1 = 5,21m / h.

Prędkośc filtracji przy jednym wyłączonym filtrze

= 6,94 m / h.

IV. DOBÓR RUROCIĄGÓW

Średnice wszystkich rurociągów zostały dobrane na podstawie wydajności zakładu i zalecanej prędkości przepływu. Do określenia średnic rurociągów posłużono się wzorem

D =  4*Q /( v*),

gdzie:

Q – wydajność, m³ / s,

v – prędkość przepływu wody w rurociągach, m / s.

Doprowadzenie wody do ZOW

v = 0,9 m / s

D =  4*0,145 / (0,9*) = 0,46 m.

Doprowadzenie wody do mieszacza szybkiego

v = 1,0 m / s

D =  4*0,145 / (1,0*) = 0,43 m.

Doprowadzenie wody do miaszacza wolnego

v = 1,0 m / s

D =  4*0,145 / (1,0*) = 0,43 m.

Doprowadzenie wody do osadnika

v = 0,4 m / s

D =  4*0,116 / (0,4*) = 0,68 m.

Odprowadzenie wody z osadnika

v = 0,4 m / s

D =  4*0,145 /( 0,4*) = 0,68 m.

Dopływ wody na filtry

v = 1,0 m / s

D =  4*0,116 / (1,0*) = 0,43 m.

Odprowadzenie filtratu

v = 1,3 m / s

D =  4*0,116 / (1,3*) = 0,38 m.

Doprowadzenie wody płuczącej

v = 2,3 m / s

D =  4*0,116 / (2,3*) = 0,29 m.

Odprowadzenie popłuczyn w rurociągu

v = 2,3 m / s

D =  4*0,116 / (2,3*) = 0,25 m.

Woda czysta w wsieci wodociągowej

v = 1,0 m / s

D =  4*0,116 / (1,0*) = 0,39 m.

V. GOSPODARKA WODNO – ŚCIEKOWA

W zakładzie przyjęto 4 filtry o wymiarach 4 m x 5 m, intensywność ich płukania wynosi 6 dm³ / (m² s), czas płukania 15 min (900 s).

Założono płukanie filtrów 1 raz na dobę. Ilość popłuczyn wyznaczona została na podstawie

V_pł = q*n_pł  F*t_pł,

gdzie:

V_pł – objętość popłuczyn, m³,

q – intensywność płukania, m³ / (m² s),

n_pł – liczba płukań w dobie,

 F – powierzchnia wszystkich filtrów, m²,

t_pł - czas płukania, s.

V_pł = 0,006 * 4 * 20 * 900 = 432 m³.

Ilośc osadów z 4 osadników wynosi 4 x 1,39 m³ co 10 h. Zatem dobowa ilość osadow przy ich 2 –3 – krotnym odprowadzaniu wynosi

Od 2 * 4 * 1,39 =11,1 m³ do 3 * 4 * 1,39 = 16,7 m³.

Objętośc odstojnika

V = V_pł + V_os,

V = 430 + 16,7 = 446,7 m³

Z uwagi na cykl pracy odstojników przyjęto dwa urządzenia , każdy o objętości wyznaczonej powyżej. Oba odstojniki mająwymiary: głębokoć – 2 m, szerokośc 9 m, długość – 25 m.

Ilośc osadów powstałych po zagęszczeniu popłuczyn wynosi

V_1,2 = V_pł * (100 – u_o) / (100 – u),

gdzie:

V₁ – ilośc osadów powstałych po zageszczeniu popłuczyn, m³

V₂ – ilośc zagęszczonych osadów z osadników, m³,

u_o, u – uwodnienie początkowe i końcowe, uwodnienie popłuczyn u_o = 99,9%, uwodnienie osadów z osadników u_o = 99,6%, u = 96%.

V₁ = 430 * (100 – 99,9) / (100 – 96,0) = 10,75 m³.

V₂ = 430 * (100 – 99,6) / (100 – 96,0) = 1,67 m³.

Objętość laguny na 1 rok wynosi

V₁ = (V₁ + V₂)*t*,

gdzie:

 - współczynnik zmniejszający objętośc lagun ze względu na parowanie; 0,3.

V₁ = (10,75 + 1,67) * 365 * 0,3 = 1359,99 m³.

Głębokość laguny przyjęto 2,5 m, dlatego powierzchnia laguny wynosi 544 m². Przyjęto lagunę o wymiarach 2,5 m x 20 m x 30 m.

VI. RYSUNKI

VI.1. Plan sytuacyjny

Plan sytuacyjny został przedstawiony na rys. 3.

VI.2 przekrój przez układ technologiczny

Przekrój przez układ technologiczny został przedstawiony na rys. 4.